Совершенствование математических моделей, расширение возможностей математического моделирования позволяет принимать обоснованные решения на этапе проектирования. К наиболее сложной проблеме проектирования относится проблема обеспечения надежности конструкций при механических воздействиях. Для обеспечения возможности исследования динамики узлов на печатных платах на основе моделирования необходимо решение следующих задач:

 построение математической модели, позволяющей получить адекватное решение;

 разработка способа описания конструкции и задания внешних воздействий для обеспечения возможности исследования реакции конструкции на заданные воздействия по результатам моделирования, их использование для обоснования проектных решений;

 интерпретация и обработка результатов решений, представленных результатами исследования колебаний. Процесс характеризуется значениями функций координат и времени: прогиба, ускорения, механических напряжений и других.

Предлагается дискретно-непрерывная математическая модель, позволяющая исследовать колебания узла на печатной плате в широком частотном диапазоне.

Печатный узел рассматривается как изотропная пластина постоянной толщины с неоднородным распределением плотности материала, что позволяет учесть массу установленных элементов, существенно влияющих на резонансные частоты, амплитуду колебаний и механические напряжения в элементах конструкции.

Прогиб срединной поверхности пластины при статической распределенной нагрузке дает решение уравнения [1]:

, (1)

где:  цилиндрическая жесткость пластины;  модуль Юнга; - толщина пластины; - коэффициент Пуассона.

Функция перемещения креплений пластины задана. Тогда выражение для инерционных сил

. (2)

Плотность материала есть функция координат , что позволяет учесть массу навесных элементов. С учетом потерь энергии на внутреннее трение уравнение (1) принимает вид:

. (3)

Здесь:  дифференциальный оператор;  коэффициент вязкости материала платы.

На основе выражения (3) рассмотрим построение модели печатного узла [2, 3]. С учетом прогиба относительно закрепленных областей платы получим:

(4)

Для получения решения уравнение (4) необходимо дополнить начальными и граничными условиями. Граничные условия зависят от способа закрепления печатного узла:

 для жестко защемленных областей пластины:

; ; . (5)

 для шарнирного крепления:

. (6)

 для незакрепленных областей, по внешнему контуру пластины:

. (7)

Начальные условия зададим в виде:

при . (8)

Для дискретно-непрерывной модели выражение для прогиба имеет вид:

. (9)

Здесь:  собственные формы колебаний:

при . (10)

После подстановки выражения для прогиба (9) в уравнение (4), с учетом ортогональности собственных форм колебаний, получим:

(11)

Здесь:  размеры узла на печатной плате. В случае, когда собственная форма определена, воздействие задано, функцию времени дает решение дифференциального уравнения второго порядка (11), которое целесообразно для наглядности записать в виде:

. (12)

Здесь:

 собственная частота; (13)

 масштабный коэффициент. (14)

Для получения однозначного решения уравнения (12) необходимы начальные условия, которые в соответствии с выражениями (8) принимают вид:

(15)

Нахождение функций времени позволяет, используя выражение для прогиба , получить решение в виде пространственно-временного процесса колебаний при выбранном временном масштабе.

Для заданного воздействия на области крепления узла на печатной плате можно аппроксимировать функцию значениями отсчетов через интервалы времени [4, 5]. При аппроксимации функции с требуемой точностью уравнение (12) для интервала будет иметь вид:

. (16)

Здесь: .

В общем виде для каждого интервала решение уравнения (16) может иметь вид:

при ; (17)

при ; (18)

при . (19)

Здесь

Для процесса затухающих колебаний при /2<1:

(20)

При переходе к следующему интервалу необходимо изменение начальных условий и формирование нового временного интервала для решения задачи определения функции прогиба . Уравнения (17) (18) (19) соответствуют затухающему процессу колебаний.

Решение задачи осуществляется на основе метода конечных разностей. Алгоритм моделирования колебаний сводится к формированию конечно-разностного аналога уравнения (4), решению с учетом граничных условий, обусловленных способом закрепления, видом функции плотности в соответствии в соответствии с массой навесных элементов и массой материала платы печатного узла.

Задается начальное приближение собственной формы колебаний , например, для закрепленных областей и в свободной от закрепления области. Вычисляется частотный параметр :

. (21)

Здесь: , - интегральные коэффициенты; , - количество узлов сеточной модели по направлениям осей координат.

Уточняется значения дискретного представления собственной формы , в соответствии со свободными узлами сеточной модели и значение частотного параметра . На заключительном этапе выполняется развертка во времени функций, характеризующих реакцию печатного узла на заданные воздействия.

Результаты определения собственных форм и частоты для пластины прямоугольной формы закрепленной в центре с однородным распределением массы показаны на рисунке 1 [6]. Форма колебаний соответствует прогибу на 1-й, 6-й, 10-й и 13-й собственных частотах.

а)б)

в)г)

Рисунок 1. Собственные формы колебаний закрепленной в центре прямоугольной пластины: первая (а), шестая (б), десятая (в), тринадцатая (г)

На рисунке 2 показана модель узла на печатной плате и график прогиба при ударном воздействии. Узел имеет одиннадцать точек крепления. Показан прогиб платы с учетом первых семи форм колебаний в диапазоне частот от 100 до 2000 Гц.

а)

б)

Рисунок 2. а) Графическое представление модели узла на печатной плате в программном комплексе моделирования динамики пластинчатых конструкций, б) Прогиб узла на печатной плате при ударном воздействии

При моделировании динамики узлов на печатных платах электронной аппаратуры необходимо исследовать колебания в широком частотном диапазоне. Это позволит выявить в конструкции локальные области механических напряжений и наиболее интенсивных виброперегрузок при эксплуатационных воздействиях.

Обоснованные конструктивные решения по повышению устойчивости изделий к механическим воздействиям могут быть приняты по результатам оценки динамических характеристик на этапе проектирования узлов электронной аппаратуры и приборов.

ЛИТЕРАТУРА

1. Бидерман В. Л. Механика тонкостенных конструкций. Статика. — М.: Машиностроение, 1977. — 488 с.

2. Курносов В. Е. Информационное обеспечение проектирования узлов на печатных платах на основе дискретно-непрерывного моделирования / Т.В. Андреева // Обработка информации: методы и системы / Сборник научных статей. – М.: Горячая линия – Телеком, 2003. С. 130 – 137.

3. В.Е. Курносов. Программный комплекс исследования динамики пластинчатых конструкций электронной аппаратуры в широком частотном диапазоне на основе дискретно-непрерывной модели / Т.В. Андреева, В.Е. Курносов // ХХI век: итоги прошлого и проблемы настоящего _плюс: Периодическое научное издание. – Пенза: Изд-во Пенз. гос. технол. ун-та, 2013. – № 10(14). С 215 – 221.

4. Говоренко Г. С. Теоретические аспекты построения информационной технологии моделирования вибраций конструкций РЭА для оценки ее надежности/ Г. С. Говоренко, В. Е. Курносов, В. А. Ушаков, К. Ю. Парфенов// Надежность и качество 2002: Сб. докладов международного симпозиума. — Пенза: Изд-во Пенз гос ун-та, 2002.

5. Говоренко Г. С. Система моделирования динамики конструкций электронной аппаратуры/ Г. С. Говоренко, В. Е. Курносов, В. А. Ушаков, К. Ю. Парфенов// Надежность и качество 2002: Сб. докладов международного симпозиума. — Пенза: Изд-во Пенз гос ун-та, 2002.

6. Курносов, В. Е. Логико-математические модели в задачах проектирования электронной аппаратуры и приборов [Текст] : Монография / В. Е. Курносов, В. И. Волчихин, В. Г. Покровский. – Пенза : Изд-во Пенз. гос. технол. ун-та, 2016. – 148 с.

Код для цитирования: Скопировать