XI Международная студенческая научная конференция Студенческий научный форум - 2019

Центробежные насосы являются одними из наиболее широко применяемых в промышленности и используются на промышленных предприятиях, в сельском хозяйстве и для водоснабжения населенных пунктов. В случае промышленных предприятий центробежные насосы используются в системах технического водоснабжения, а также для подачи или отвода различных растворов и реагентов в технологических схемах производств.

В данной работе представлен расчет и выбор центробежного насоса для подачи охлаждающей воды для дефлегматора и холодильника дистиллята ректификационной установки в соответствии с технологической схемой, представленной на рис. 1. Паровая смесь из ректификационной колонны подается в конденсатор-дефлегматор (Д), где происходит ее конденсация. Из конденсатора дистиллят подается в распределитель (Р), откуда одна часть конденсата направляется обратно в колонну, а другая направляется в холодильник (X) для дальнейшего охлаждения. Охлажденный дистиллят из холодильника подается в емкость готового продукта (Е). Для конденсации парогазовой смеси и охлаждения конденсата используется холодная вода, подаваемая с помощью центробежного насоса. Вода из конденсатора и холодильника направляется на охлаждение и затем повторно используется. Подача паров, конденсата, флегмы и воды изменяется при помощи регулировочных вентилей (ВР₁ – ВР₅), и может быть остановлена при помощи запорных вентилей (ВЗ₁ – ВЗ₉).

Рис. 1. Технологическая схема установки.

В качестве исходных данных для расчета берем следующие параметры:

Расход паров G₁= 2,2 т/ч или 0,611 кг/с;

Массовая концентрация легколетучего компонента в паре: = 98,4 %;

Начальная температура охлаждающей воды: t_2н = 8 ^оС;

Принимаем конечную температуру воды: t_2к = 28 ^оС;

Длина трубопровода на линии всасывания: l₁ = 14 м;

Длина трубопровода на линии нагнетания l₂ = 26 м.

Геометрическая высота подъема воды h_геом = 10 м.

Расчет начинаем с определения расхода охлаждающей воды:

1. Переводим массовую концентрацию легколетучего компонента в паре в мольную:

где М_А, М_В - молярные массы этанола и воды соответственно.

2. Определим температуру конденсации смеси при Х₀ = 0,96:

,

где t₁, t₂ - температуры конденсации смеси при содержании легколетучего компонента, равного Х₁ и Х₂ соответственно [2].

3. Определяем теплоту парообразования смеси при t_{конд.см.} = 77,427 ^оС.

- для этанола:

где r₁, r₂ - теплота конденсации этанола при температуре t₁ и t₂ соответственно [2].

- для этанола:,

где r₁, r₂ - теплота конденсации этанола при температуре t₁ и t₂ соответственно [3].

Тогда:

r_{конд.см.} = Х₀ ∙ r_А + (1 - Х₀) ∙ r_В = 0,96 ∙ 850,71 + (1 - 0,96) ∙ 2315,171

r_{конд.см.} = 909,288 кДж/кг.

4. Рассчитываем тепловую нагрузку аппарата:

Q = r_{конд.см} ·G₁,

где G₁ – расход паров, кг/с; r_{конд.см} – теплота конденсации парогазовой смеси при t_{конд.см.} = 77,427 ^оС, кДж/кг.

Q = 909288 · 0,611 = 555575 Вт

5. Определяем среднюю температуру воды:

6. Определяем теплоемкость воды при t_2ср = 18 ^оС:,

где с₁, с₂ - теплоемкость воды при температуре t₁ и t₂ соответственно [2].

Определяем расход воды:

Так как для охлаждения полученного в дефлегматоре конденсата используется теплообменник-холодильник аналогичной конструкции принимаем, что для его эффективной работы требуется такое же количество воды, как и для дефлегматора-конденсатора.

Рассчитываем потерянный напор на всасывающей линии трубопровода, то есть линии от емкости Е1 до центробежного насоса Н1 (см. рис. 1):

1. Определяем плотность воды при температуре перекачивания t_2н = 8 ^оС:

где ρ₁, ρ₂ - плотность воды при температуре t₁ и t₂ соответственно [2].

кг/м³

2. Определяем вязкость воды при температуре перекачивания t_2н = 8 ^оС:

где μ₁, μ₂ - вязкость воды при температуре t₁ и t₂ соответственно [2].

∙10^-3Па∙с

1. Определяем объемный расход охлаждающей воды:

2. Принимаем для всасывающей и нагнетающей линий трубопровод круглого сечения с одинаковым диаметром, равным:

где ω'_тр - скорость течения воды в трубах, принимаем равной 2 м/с [1];

Выбираем трубу [1] с наружным диаметром 108 мм и толщиной стенки δ_ст = 6 мм. Тогда внутренний диаметр трубы:

м

5. Определяем фактическую скорость воды в трубе:

6. Определяем критерий Рейнольдса для течения воды по трубопроводу:

Следовательно, режим течения жидкости является турбулентным.

7. Определяем относительную шероховатость труб:

где Δ - относительная шероховатость трубок, принимаем, равной 0,2 мм как для стальных труб, бывших в эксплуатации с незначительной коррозией [1].

8. Определяем зону трения в трубопроводе [1]:

Следовательно, в трубопроводе имеет место зона смешанного трения.

9. Определяем коэффициент трения в трубах:

10. Рассчитаем сумму коэффициентов местных сопротивлений [1]:

- Вход в трубу (принимаем с острыми краями) ξ_вс1 = 0,5;

- Прямоточный вентиль при полном открытии:

где ξ₁, ξ₂ - коэффициенты местных сопротивлений при внутренних диаметрах d_тр1 и d_тр2 соответственно [2].

Т.к. Re < 300000, то значение ξ'_вс2 необходимо умножить на коэффициент k [1]:

где k₁, k₂ – поправочные коэффициенты при критериях Рейнольдса Re₁ и Re₂ соответственно [2].

Тогда :

ξ_вс2 = ξ'_вс2 ∙ k = 0,517∙ 0,915 = 0,473

- Колено с углом 90^о (угольник) для труб диаметром более 50 мм: ξ_вс3 = 1,1

Тогда :

Σξ_вс = ξ_вс1 + 1 ∙ ξ_вс2 + 1 ∙ ξ_вс3 = 0,5 + 1 ∙ 0,473 + 1 ∙ 1,1 = 2,073

11. Определяем потерянный напор на всасывающей линии:

12. Определяем потерянное давление на всасывающей линии:

Рассчитываем потерянный напор на нагнетающей линии трубопровода, то есть линии от центробежного насоса Н1 до входных отверстий дефлегматора Д и холодильника (см. рис. 1).

Принимая, что температура воды на всасывающей и нагнетающей линиях (t_2н = 8 ^оС) и внутренний диаметр трубопровода ( м) одинаковы, получаем:

-плотность воды: ρ_{вод.кон.} = ρ_{вод.нач.} = 1000 кг/м³;

-вязкость воды: μ_{вод.кон.} = μ_{вод.нач.} = 1,406 ∙10^-6 Па∙с;

- режим течения: турбулентный при Re_т.наг. = Re_т.вс. = 122628,7

-коэффициент трения: λ_т.наг. = λ_т.вс. = 0,025

1. Рассчитаем сумму коэффициентов местных сопротивлений [1]:

- Колено с углом 90^о (угольник) для труб диаметром более 50 мм:

ξ_наг1 = ξ_вс3 = 1,1

- Тройник (поток выходит из магистрали):

Так как расход охлаждающей воды для дефлегматора и холодильника одинаков, принимаем, что расход воды в ответвлении Q_отв в два раза меньше, чем в магистрали Q_м, т.е. Q_отв/Q_м = а = 0,5.

Тогда:

Коэффициент сопротивления для магистрали:

где ξ₁, ξ₂ - коэффициенты местных сопротивлений при соотношении расходов а₁ и а₂ соответственно [2].

Коэффициент сопротивления для ответвления:

где ξ₁, ξ₂ - коэффициенты местных сопротивлений при соотношении расходов а₁ и а₂ соответственно [2].

Общий коэффициент сопротивления для тройника:

ξ_наг2 = ξ_м + ξ_отв = 0,01 + 0,92 = 0,93

- Прямоточный вентиль при полном открытии (одинаков с всасывающей линией):

ξ_наг3 = ξ_вс2 = 0,473

- Внезапное расширение (входные отверстия конденсатора и холодильника):

Определяем площадь сечения входного отверстия конденсатора:

где d_шт.тр. – диаметр штуцера для трубного пространства, принимаем равным 150 мм.

Определяем площадь сечения трубопровода:

Определяем соотношение площадей меньшего и большего сечений:

Тогда:

где ξ₁, ξ₂ - коэффициенты местных сопротивлений при соотношении площадей b₁ и b₂ соответственно [2].

Тогда:

Σξ_наг = 4 ∙ ξ_наг1 + ξ_наг2 + 4 ∙ ξ_наг3 + 2 ∙ ξ_наг4

Σξ_наг = 3 ∙ 1,1 + 0,93 + 4 ∙ 0,473 + 2 ∙ 0,375 = 7,972

7. Определяем потерянный напор на нагнетающей линии:

8. Определяем потерянное давление на нагнетающей линии:

ΔР_пот.вс. = 23200,51 Па

Определяем гидравлическое сопротивление дефлегматора-конденсатора:

1. Определяем среднюю разность температур:

Δt_ср = 58,862 ^оС

2. Определяем ориентировочное значение поверхности теплопередачи:

где К_ор - ориентировочное значение коэффициента теплопередачи, Вт/(м² ∙ К).

Так как в данном случае происходит теплопередача от конденсирующегося пара органических жидкостей к воде, выбираем коэффициент теплопередачи равный от 300 до 800 [1].

Принимаем ориентировочное значение К_ор = 700 Вт/(м² ∙ К).

3. По справочным данным [2] определяем основные параметры аппарата:

Диаметр кожуха D = 325 мм;

соотношение числа труб к числу ходов n/z = 62;

число ходов z = 1;

число трубок n_дейст. = 62;

поверхность теплообмена F_дейст. = 14,5 м²;

длина трубок L = 3 м.

4. Определяем плотность воды при t_2ср = 18 ^оС:

где ρ₁, ρ₂ - плотность воды при температуре t₁ и t₂ соответственно [2].

5. Определяем вязкость воды при t_2ср = 18 ^оС:

где μ₁, μ₂ - вязкость воды при температуре t₁ и t₂ соответственно [2].

6. Примем ориентировочное значение критерия Рейнольдса Re_ор = 10000, что соответствует турбулентному режиму течения жидкости в трубах. Определяем ориентировочную скорость движения жидкости в трубках теплообменника:

где d_вн – внутренний диаметр труб, м.

Выбираем стальные трубки наружным диаметром d_нар = 25 мм и толщиной стенки δ = 2 мм. Тогда:

d_вн = d_нар – 2 ∙ δ = 25 – 2 ∙ 2 = 21 мм или 0,021 м

7. Определяем объемный расход воды для одной трубки:

V₁ = ω_ор ∙ f,

где f – площадь сечения трубки, равная:

м²

Тогда:

V₁ = 0,507 ∙ 0,346 ∙ 10^-3 = 0,175∙ 10^-3 м³/с

8. Определяем объемный расход воды для всех трубок:

9. Определяем общее ориентировочное число трубок для одного хода:

10. Определяем действительное значение критерия Рейнольдса из соотношения:

где S_ор – ориентировочная общая площадь сечения трубок, м²; S_дейст – действительная общая площадь сечения трубок, м²; n_дейст.1 – действительное общее число трубок для одного хода, равное для выбранного теплообменника 62.

Тогда:

11. В соответствии со справочными данными выбираем диаметр условного прохода штуцеров для трубного пространства. При диаметре кожуха D = 325 мм и при числе ходов по трубам z = 1: d_шт.тр.= 150 мм [1].

Определяем скорость воды в трубках:

12. Определяем относительную шероховатость трубок:

где Δ - относительная шероховатость трубок, принимаем равной 0,2 мм [1];

13. Определяем коэффициент трения в трубках:

14. Определяем скорость воды в штуцерах:

15. Находим гидравлическое сопротивление аппарата:

ΔР_а = 620,274 Па

Рассчитываем общие потери напора и требуемую мощность привода двигателя и выбираем насос, обеспечивающий рассчитанные величины:

1. Определяем общие потери напора:

где ΔР_х - гидравлическое сопротивление холодильника, принимаем равным гидравлическому сопротивлению дефлегматора ΔР_а = 620,274 Па;

2. Определяем общие потери давления:

ΔР_{пот.общ} = ΔР_пот.вс + ΔР_{пот.наг} + ΔР_а + ΔР_х = 7543,372 + 23200,51 + 2 ∙ 620,274 ΔР_{пот.общ} = 31984,43 Па

3. Находим потребный напор насоса:

где (р₂ - р₁) - разность давлений между аппаратом, в который подается вода, и аппаратом, из которого перекачивается вода, равная в данном случае нулю; h_геом - геометрическая высота подъема воды, принимаем равной 10 м.

Н = 10 + 3,276 = 13,276 м.

4. Определяем полезную мощность насоса:

N_п = ρ_{вод.нач.} ∙ g ∙ V ∙ H = 1000 ∙ 9,81 ∙ 0,013 ∙ 13,276 = 1693,088 Вт

5. Определяем мощность, которую должен развивать электродвигатель насоса на выходном валу при установившемся режиме работы:

где η_н - коэффициент полезного действия насоса, принимаемый равным 0,6 для малой и средней подачи для центробежных насосов [1]; η_пер - коэффициент полезного действия передачи от электродвигателя к насосу, принимаемый равным ≈ 1, т.к. у центробежных насосов вал двигателя непосредственно соединяется с валом насоса [1].

В соответствии со справочными данными [1] выбираем центробежный насос марки Х90/19 со следующими характеристиками в оптимальных условиях работы:

объемный расход подаваемой жидкости V = 0,025 м³/с;

напор насоса Н = 16 м;

частота вращения вала n = 48,3 с^-1;

к.п.д. насоса η_н = 0,70

тип электродвигателя ВАО - 31 - 2

мощность электродвигателя N = 3000 Вт

к.п.д. электродвигателя η_дв = 0,82

В результате проведенных расчетов были определены температура конденсации смеси этанол – вода t_{конд.см.} = 77,427 ^оС и физико-химические свойства охлаждающей воды при средней температуре t_2ср = 18 ^оС.

Была рассчитана ориентировочная поверхность теплопередачи F_ор = 13,484 м² и соотношение числа трубок к числу ходов n/z = 62 для аппарата с производительностью 0,611 кг/с. В соответствии с этими данными был выбран теплообменник со следующими основными характеристиками: диаметр кожуха D = 325 мм; число ходов z = 1; число трубок n = 62; поверхность теплообмена F = 14,5 м²; наружный диаметр трубок d_нар = 25 мм; толщина стенок трубок δ_ст = 2 мм.

Кроме того, рассчитаны гидравлическое сопротивление аппарата ΔР_а = 620,274 Па, а также потерянного напора (Δh_{пот.общ.} = 3,276 м) и потерянного давления (ΔР_{пот.общ} = 31984,43 Па) для всасывающей и нагнетающей линий подачи охлаждающей воды. На основании этих данных был выбран центробежный насос марки Х90/19 для подачи охлаждающей воды в дефлегматор и холодильник.

Список литературы

1. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию. Под ред. Дытнерского Ю.И., М.: Химия. – 1991.- 496 с.

2. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии, С – Пт.: Химия. – 1987. – 576 с.

3. Варгафтик Н.Б. Справочник по тепло – физическим свойствам газов и жидкостей. М.: Наука. – 1972. 720с.

4. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. – М.: Химия. – 1973. 754 с.

Код для цитирования: Скопировать