МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ДЛЯ АСУ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ

Аллох М.Ю. 1, Маликов С.А. 1

1ИВГПУ

Текст работы размещён без изображений и формул.
Полная версия работы доступна во вкладке "Файлы работы" в формате PDF

Одной из наиболее актуальных проблем в области систем жизнеобеспечения зданий является энергосбережение. Мониторинг задач этой проблемы показывает, что наиболее важным звеном в ее решении является рациональное использование тепловой энергии, особенно на участках «конечных пользователей».

Целью данной работы является создание математической модели для оценки качества использования тепловой энергии на примере теплообеспечения произвольно выбранного помещения.

- любой системе управления отоплением ставится задача оптимального по затратам управления температурой в помещении, создание комфортных условий, соответствую-щих целевому назначению помещений. Поддержание комфортной и/или безопасной тем-пературы в каждый момент времени как раз и является целью создания автоматической системы управления. Дистанционное управление обогревом в зависимости от многочис-ленных внутренних и внешних условий позволяет добиться значительной экономии энер-горесурсов при прочих равных условиях.

Для решения поставленной задачи необходимо сформулировать предпосылки, кото-рые положены в основу рассуждений:

1. Регулирование температуры теплоносителя для измерения температуры воздуха в помещении.

2. Поддержание заданного температурного режима, несмотря на изменение внешних условий.

3. Регулирование температуры в энергоэффективных системах отопления производят

учетом следующих внешних условий: температура воздуха внешней среды, время су-ток, день недели, сезон (зима, лето).

Математическая модель теплоснабжения помещений

Математическое описание тепловых процессов в зданиях и помещениях, как правило, реализуется в стационарном режиме, когда тепловые потоки и параметры теплового кон-тура постоянны, не зависят от времени. При этом параметры тепловых процессов зада-

ются в справочном виде [1]. Это такие параметры, как теплоемкость стен и перекрытий, коэффициенты теплопередачи ограждающих конструкций, коэффициенты теплоотдачи отопительных приборов, взаимосвязь характеристик с температурой наружного воздуха и смежных помещений [2].

Под стационарным режимом понимается ситуация в помещении, когда соблюдается баланс между поступающей тепловой энергией и отдаваемой помещением во внешнюю среду. В общем случае стационарный режим является одной из возможных ситуаций. Любой теплообмен носит динамический характер, и для его описания одного стационар-ного режима недостаточно [3].

основу математического моделирования положен метод дифференциальных баланс-ных уравнений [4]. В качестве зависимых переменных для составления баланса использу-ется тепловая энергия, подведённая к объекту и рассеянная в окружающей среде.

Рассмотрим в качестве примера модель комнаты, которая ограничивается внутрен-

ними стенами и перекрытиями, составляющими контур, внешнюю стену с окном и ис-точники тепла. Прирост тепловой энергии происходит за счет отопительных приборов, а ее убыль за счет поглощения стен, теплообмена со смежными помещениями (коридор,

лестница, тамбур), излучения во внешнюю среду через окно и внешнюю стену. Кроме того, необходимо учитывать перенос воздушных масс за счет неорганизованной вентиля-ции, щелей в оконных рамах и дверях (так называемой инфильтрации).

Запишем уравнение изменения тепловой энергии воздушной массы Q₁, заключенной в комнате объемом V:

где Rист – сопротивление излучения (теплопередачи) теплоносителя; Rвнеш – сопротивле-

ние излучения во внешнюю среду; Cк – теплоемкость контура; Tист – температура тепло-

носителя (°С); T1 – температура воздуха в помещении (°С); T2 – температура контура (°С);

Tвнеш – температура внешней среды.

Аналогичное уравнение записываем для системы контура, в которую входят стены и перекрытия,смежные помещения и система отопительных приборов (стояки и батареи).

где Cк – теплоемкость контура; Rсм – сопротивление излучения в соседнее помещение;

Tсм – температура воздуха смежного помещения (°С).

Здесь следует заметить, что коэффициенты, входящие в уравнения, носят инте-

гральный характер и могут быть найдены экспериментальным путем.

Для дальнейшего рассмотрения введем некоторые упрощения. Будем полагать, что

температура смежных помещений совпадает с температурой нашего помещения, а темпе-

ратуры теплоносителя и внешней среды не зависят от времени. В этом случае система

уравнений сводится к системе из двух уравнений.

Введем соотношения:

Q₁ C₁ T₁ V₁,	(3)
Q₂ C₂ T₂ V₂,	(4)

где C₁ – удельная теплоемкость воздуха; C₂ – удельная теплоемкость контура; V₁ – объ-ем помещения; V₂ – объем контура.

учетом соотношений (3) и (4) получим следующую систему уравнений, описываю-щую поведение температур:

Следует учесть, что эти уравнения должны быть дополнены начальными условиями. Например, с помощью задания температуры воздуха и температуры контура в начальный момент времени.

Эксперимент

Для получения температурной зависимости помещения и нахождения параметров контура был проведен эксперимент. Суть эксперимента заключалась в следующем.

Температурные датчики размещались на стенах и перекрытиях в нескольких местах с тем, чтобы можно было потом получить усредненный интегральный коэффициент, свя-занный с теплоемкостью стен и перекрытий. Одновременно датчики размещались в возду-хе, на теплоносителе и во внешней среде. Температурные данные снимались через интер-вал в одну минуту, и эти данные могли усредняться по тем совокупностям, о которых было сказано ранее.

Воздух и стены помещения охлаждались за счет притока холодного воздуха из внеш-ней среды. При этом за счет инерционности контура охлаждение стен было меньше, чем охлаждение воздуха. Затем система помещения приводилась в естественное состояние, и происходило нагревание объема воздуха и стен за счет притока тепла от отопительных источников. Этот процесс нагревания фиксировался с помощью только что описанной сис-темы температурных датчиков.

Полученные экспериментальные зависимости приведены на рис. 1.

Рис. 1. Экспериментальные зависимости температуры воздуха Т₁

и температуры контура Т₂ от времени

Из рис. 1 видно, что начальные температуры для воздуха и стен различны, скорость нарастания температуры для воздуха превышает скорость нарастания температуры для контура, но со временем они стремятся к одному и тому же стационарному значению. Кроме того, из рис. 1 видно, что иммеет место пересечение двух кривых в некоторой точ-ке.

Полученные экспериментальные кривые были использованы для нахождения пара-

метров R_ист , R_внеш , C_к .

Значения полученных параметров сравнивались с теми справочными данными [2], которые нам были известны. Эти данные приведены в таблице.

Сравнение экспериментально полученных и справочных данных

Параматры	Эксперимент	Справочные данные

R_ист, °С·м²/Вт	2,6	1,65
R_внеш, °С·м²/Вт	3,2	1,9
C_к, °С·м²/Вт	30,8	26,4

Из сравнения видно, что есть совпадения по порядку величины, но есть и расхожде-ния. Эти расхождения можно объяснить следующим. Реальные значения материалов стен, реальные значения состояния отопительной системы, т.е. батареи, могут существенно отличаться по сравнению со справочными данными. Полученные нами эксперименталь-ные значения должны быть более точными и более конкретными для каждого случая.

Моделирование

Найденные значения параметров совместно с системой уравнений (5) позволили про-вести дальнейшее моделирование и анализ тепловых режимов помещения. Для этого мы меняли значения температуры батареи.

Анализировались следующие случаи.

Начальные температуры стен и воздуха были различны. Причем температура воздуха помещения была меньше температуры контура.

Этот случай приведен на рис. 2.

Рис. 2. Зависимости температуры воздуха Т₁ и температуры контура Т₂ от времени

Анализ зависимостей, полученных путем моделирования, и сравнение их с экспери-ментальными зависимостями показали хорошее совпадение. Погрешность расхождения результатов составляет не более 5%.

Второй случай – начальные температуры контура и воздуха одинаковы. Полученные кривые для разных значений начальных температур приведены на рис. 3.

Рис. 3. Зависимости температуры воздуха Т₁ и температуры контура Т₂

от времени при изменении начальных условий: 1 – Т_нач = 5 °С, 2 – Т_нач = 10 °С, 3 – Т_нач = 15 °С

На рис. 3 изображены зависимости экспоненциального характера с фазой быстрого нарастания температуры воздуха и более медленного нарастания температуры контура. Обе зависимости приходят к стационарному режиму спустя некоторое время. Это время переходного процесса само по себе является очень важной характеристикой, поскольку позволяет учесть инерционность нагревания или остывания помещения.

Введем понятие параметра «время нагревания». Под этим временем будем понимать отрезок времени, в течение которого температура изменяется следующим образом:

0,99  T_стац  Т₀   Т₀ . В нашем случае время нагревания воздуха помещения составляет

36 мин, для контура – 50 мин при начальных температурах контура и воздуха 10 °С. Следующим этапом моделирования было исследование процессов остывания. В этом

случае в стационарном состоянии температуры воздуха и контура имели максимальное значение. Изменялось значение температуры батареи, при этом остальные параметры оставались постоянными. В результате температура помещения падала, т.е. происходило остывание. Характерные зависимости приведены на рис. 4.

Рис. 4. Зависимости температуры воздуха Т₁ и температуры контура Т₂ от времени при охлажде-нии: 1 – Т_ист = 30 °С, 2 – Т_ист= 35 °С, 3 – Т_ист= 40 °С, 4 – Т_ист= 48 °С

На рис. 4 можно наблюдать различное поведение кривых для воздуха помещения и контура, но эти зависимости имеют одинаковый экспоненциальный характер. Скорость остывания будет различной. Здесь также можно ввести понятие времени остывания, ко-

торое определяется следующим образом: Т₀  0,99  Т₀  T_стац  . В нашем эксперименте

полученное время остывания составляет для воздуха – 34 мин, для контура – 45 мин при значении температуры батареи 30 °С.

Полученные результаты можно использовать как для мониторинга, так и для авто-матизированного управления тепловым состоянием помещения.

качестве примера рассмотрим случай, когда температурный режим на предпри-ятии имеет две фазы (рис. 5):

1-я рабочая фаза – рабочее время с 8 ч утра до 8 ч вечера;

2-я фаза ожидания – ей соответствует своя температура ожидания, и эта фаза рас-пространяется на остальные 12 ч суток.

В течение первой фазы у нас работает модель нагревания помещения, когда после режима ожидания система вначале нагревается, а потом переходит в рабочее состояние.

Если система включается в 7 ч утра, то за время нагрева t = 36 мин она выходит на стационарное состояние. В течение рабочего дня она поддерживается в стационарном со-стоянии и где-то в 19.00 ч переходит в состояние, когда температура батареи существенно снижается, и в течение времени остывания t = 34 мин она переходит в другое стационар-ное состояние, когда температура в помещении становится заметно ниже.

Рис. 5. Две фазы температурного режима для температур воздуха Т₁ и контура Т₂

Оценим экономию, которая получается при введении 2-фазного режима теплообеспе-чения. Вначале рассчитаем тепловую энергию, которая потребляется помещением в те-чение суток без переключения на фазу ожидания:

Затем посчитаем тепловую энергию, потребляемую помещением в том случае, когда в течение первой фазы работает режим нагревания (первое стационарное состояние),

а затем в течение остальных 12 ч работает вторая фаза. При этом рабочую температуру будем считать 22 °С, температуру ожидания – 11 °С.

Приведенные расчеты показывают, что экономия будет составлять 27%.

Выводы

1. Полученная математическая модель достаточно полно описывает поведение тепло-вых процессов в отдельных помещениях, она может быть обобщена на отдельные здания
сооружения.

1. Обработка результатов эксперимента с помощью данной модели позволяет найти реальные коэффициенты параметров теплового контура, такие как теплоемкость стен и перекрытий, теплоотдача отопительных приборов, коэффициенты излучения тепла через окна и двери.
2. Моделирование позволяет найти основные характеристики тепловых режимов по-мещения, а именно стационарное состояние температуры воздуха помещения, стен и пе-

рекрытий, так же время нагревания и остывания объекта при изменении параметров сис-темы. Моделирование может учитывать начальные состояния системы, когда изменяются начальные температуры воздуха помещения, температура стен и перекрытий.

Моделирование позволяет рассчитать экономию тепловой энергии при регулирова-нии температуры внутри помещения в течение суток.
Полученная математическая модель может служить основой для создания алгорит-ма и программного обеспечения АСУ теплоснабжением как отдельных помещений, так и целых зданий и сооружений.

Работа выполнена в порядке реализации постановления № 218 Правительства РФ и договора № 73/10 от 15.07.2010 г. ГОУ ВПО «ТУСУР» с ОАО «НИИПП».

Коэффициенты

Сопротивление теплопередаче (теплосопротивление) R - величина, обратная коэффициенту теплопередачи. Единица измерения - м²·°C/Вт. Определяется по СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий»

Коэффициент теплопередачи K. Теплопередачей называется передача теплоты от горячего теплоносителя к холодному теплоносителю через стенку, разделяющую эти теплоносители. Единица измерения коэффициента теплопередачи - Вт/(м²·°C)

Теплоемкость - количество теплоты, переданное массе материала при повышении его температуры на один градус Цельсия кДж/°С

Таблица 4 - Уровни теплозащиты рекомендуемых ограждающих конструкций наружных стен

Материал стены			Сопротивление теплопередаче (R_w^r, м²°С/Вт) и область применения(D_d,°Cсут) при конструктивном решении стены
конструкционный	теплоизоляционный	двухслойные с наружной теплоизоляцией		трехслойные с теплоизоляцией посредине	с невентилируемой воздушной прослойкой	с вентилируемой воздушной прослойкой
Кирпичная кладка	Пенополистирол	5,2/10850		4,3/8300	4,5/8850	4,15/7850
Кирпичная кладка	Минеральная вата	4,7/9430		3,9/7150	4,1/7700	3,75/6700
Железобетон (гибкие связи, шпонки)	Пенополистирол	5,0/10300		3,75/6850	4,0/7430	3,6/6300
Железобетон (гибкие связи, шпонки)	Минеральная вата	4,5/8850		3,4/5700	3,6/6300	3,25/5300
Керамзитобетон (гибкие связи, шпонки)	Пенополистирол	5,2/10850		4,0/7300	4,2/8000	3,85/7000
Керамзитобетон (гибкие связи, шпонки)	Минеральная вата	4,7/9430		3,6/6300	3,8/6850	3,45/5850
Дерево (брус)	Пенополистирол	5,7/12280		5,8/12570	-	5,7/12280
Дерево (брус)	Минеральная вата	5,2/10850		5,3/11140	-	5,2/10850
На деревянном каркасе с тонколистовыми обшивками	Пенополистирол	-		5,8/12570	5,5/11710	5,3/11140
На деревянном каркасе с тонколистовыми обшивками	Минеральная вата	-		5,2/10850	4,9/10000	4,7/9430
Металлические обшивки (сэндвич)	Пенополиуретан	-		5,1/10570	-	-
Блоки из ячеистого бетона с кирпичной облицовкой	Ячеистый бетон	2,4/2850		-	2,6/3430	2,25/2430
Примечание - В числителе (перед чертой) - ориентировочные значения приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены, в знаменателе (за чертой) - предельные значения градусо-суток отопительного периода, при которых может быть применена данная конструкция стены.

Материал	Характеристики материалов в сухом состоянии			Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации по СНиП 23-02)
	плотность ₀, кг/м³	удельная теплоемкость с₀, кДж/(кг°С)	коэффициент теплопроводности ₀, Вт/(м°С)	массового отношения влаги в материале w, %		теплопроводности , Вт/(м°С)		теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м²°С)		паропроницаемости , мг/(мчПа)
	плотность ₀, кг/м³	удельная теплоемкость с₀, кДж/(кг°С)	коэффициент теплопроводности ₀, Вт/(м°С)	А	Б	А	Б	А	Б	А, Б
Теплоизоляционные материалы (ГОСТ 16381)
Полимерные
Пенополистирол	150	1,34	0,05	1	5	0,052	0,06	0,89	0,99	0,05
Пенополистирол (ГОСТ 15588)	40	1,34	0,037	2	10	0,041	0,05	0,41	0,49	0,05
Пенополистирол ОАО «СП Радослав»	18	1,34	0,042	2	10	0,042	0,043	0,28	0,32	0,02
Экструдированный пенополистирол Стиродур 2500С	25	1,34	0,029	2	10	0,031	0,031	0,28	0,31	0,013
Пенополистирол Стиропор PS15	15	1,34	0,039	2	10	0,040	0,044	0,25	0,29	0,035
Минераловатные (ГОСТ 4640), стекловолокнистые, пеностекло, газостекло
Маты минераловатные прошивные (ГОСТ 21880)	125	0,84	0,044	2	5	0,064	0,07	0,73	0,82	0,30
Маты минераловатные прошивные (ГОСТ 21880)	100	0,84	0,044	2	5	0,061	0,067	0,64	0,72	0,49
Маты минераловатные на синтетическом связующем (ГОСТ 9573)	225	0,84	0,054	2	5	0,072	0,082	1,04	1,19	0,49
Плиты мягкие, полужесткие и жесткие минераловатные на синтетическом и битумном связующих (ГОСТ 9573, ГОСТ 10140, ГОСТ 22950)	250	0,84	0,058	2	5	0,082	0,085	1,17	1,28	0,41
Плиты минераловатные ЗАО «Минеральная вата»	180	0,84	0,038	2	5	0,045	0,048	0,74	0,81	0,3
Плиты из природных органических и неорганических материалов
Плиты древесно-волокнистыс и древесно-стружечные (ГОСТ 4598,ГОСТ 8904, ГОСТ 10632)	1000	2,3	0,15	10	12	0,23	0,29	6,75	7,7	0,12
Плиты древесно-волокнистые и древесно-стружечные (ГОСТ 4598,ГОСТ 8904, ГОСТ 10632)	200	2,3	0,06	10	12	0,07	0,08	1,67	1,81	0,24
Плиты фибролитовые и арболит (ГОСТ 19222) на портландцементе	500	2,3	0,095	10	15	0,15	0,19	3,86	4,50	0,11
Плиты камышитовые	300	2,3	0,07	10	15	0,09	0,14	2,31	2,99	0,45
Плиты торфяные теплоизоляционные	300	2,3	0,064	15	20	0,07	0,08	2,12	2,34	0,19
Пакля	150	2,3	0,05	7	12	0,06	0,07	1,3	1,47	0,49
Плиты из гипса (ГОСТ 6428)	1350	0,84	0,35	4	6	0,50	0,56	7,04	7,76	0,098
Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка) (ГОСТ 6266)	1050	0,84	0,15	4	6	0,34	0,36	5,12	5,48	0,075
Изделия из вспученного перлита на битумном связующем (ГОСТ 16136)	300	1,68	0,087	1	2	0,09	0,099	1,84	1,95	0,04
Засыпки
Гравий керамзитовый (ГОСТ 9757)	600	0,84	0,14	2	3	0,17	0,19	2,62	2,83	0,23
Гравий керамзитовый (ГОСТ 9757)	250	0,84	0,099	2	3	0,11	0,12	1,22	1,3	0,26
Гравий шунгизитовый (ГОСТ 9757)	700	0,84	0,16	2	4	0,18	0,21	2,91	3,29	0,21
Щебень из доменного шлака (ГОСТ 5578)	1000	0,84	0,21	2	3	0,24	0,31	4,02	4,67	0,21
Щебень шлакопемзовый и аглопоритовый (ГОСТ 9757)	900	0,84	0,19	2	3	0,23	0,3	3,73	4,36	0,21
Щебень и песок из перилита вспученного (ГОСТ 10832)	500	0,84	0,09	1	2	0,1	0,11	1,79	1,92	0,26
Вермикулит вспученный (ГОСТ 12865)	200	0,84	0,065	1	3	0,08	0,095	1,01	1,16	0,23
Песок для строительных работ (ГОСТ 8736)	1600	0,84	0,35	1	2	0,47	0,58	6,95	7,91	0,17
Строительные растворы (ГОСТ 28013)
Цементно-шлаковый	1400	0,84	0,41	2	4	0,52	0,64	7,0	8,11	0,11
Цементно-перлитовый	1000	0,84	0,21	7	12	0,26	0,3	4,64	5,42	0,15
Гипсоперлитовый	600	0,84	0,14	10	15	0,19	0,23	3,24	3,84	0,17
Поризованный гипсоперлитовый	500	0,84	0,12	6	10	0,15	0,19	2,44	2,95	0,43
Конструкционно-теплоизоляционные материалы
Бетоны на природных пористых заполнителях (ГОСТ 25820,ГОСТ 22263)
Туфобетон	1800	0,84	0,64	7	10	0,87	0,99	11,38	12,79	0,09
Пемзобетон	1600	0,84	0,52	4	6	0,62	0,68	8,54	9,3	0,075
Бетон на вулканическом шлаке	1600	0,84	0,52	7	10	0,64	0,7	9,2	10,14	0,075
Бетоны на искусственных пористых заполнителях (ГОСТ 25820,ГОСТ 9757)
Ксрамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитопенобетон	1800	0,84	0,66	5	10	0,80	0,92	10,5	12,33	0,09
Керамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитопенобетон	800	0,84	0,21	5	10	0,24	0,31	3,83	4,77	0,19
Керамзитобетон на кварцевом песке с поризацией	1200	0,84	0,41	4	8	0,52	0,58	6,77	7,72	0,075
Керамзитобетон на перлитовом песке	1000	0,84	0,28	9	13	0,35	0,41	5,57	6,43	0,15
Шунгизитобетон	1400	0,84	0,49	4	7	0,56	0,64	7,59	8,6	0,098
Перлитобетон	1200	0,84	0,29	10	15	0,44	0,5	6,96	8,01	0,15
Шлакопемзобетон (термозитобетон)	1800	0,84	0,52	5	8	0,63	0,76	9,32	10,83	0,075
Бетоны ячеистые (ГОСТ 25485,ГОСТ 5742)
Полистиролбетон	600	1,06	0,145	4	8	0,175	0,20	3,07	3,49	0,068
Газо- и пенобетон, газо- и пеносиликат	1000	0,84	0,29	10	15	0,41	0,47	6,13	7,09	0,11
Газо- и пенобетон, газо- и пеносиликат	300	0,84	0,08	8	12	0,11	0,13	1,68	1,95	0,26
Газо- и пенозолобетон	1200	0,84	0,29	15	22	0,52	0,58	8,17	9,46	0,075
Кирпичная кладка из сплошного кирпича
Глиняного обыкновенного (ГОСТ 530) на цементно-песчаном растворе	1800	0,88	0,56	1	2	0,7	0,81	9,2	10,12	0,11
Глиняного обыкновенного на цементно-шлаковом растворе	1700	0,88	0,52	1,5	3	0,64	0,76	8,64	9,7	0,12
Глиняного обыкновенного на цементно-перлитовом растворе	1600	0,88	0,47	2	4	0,58	0,7	8,08	9,23	0,15
Силикатного (ГОСТ 379) на цементно-песчаном растворе	1800	0,88	0,7	2	4	0,76	0,87	9,77	10,9	0,11
Кирпичная кладка из пустотного кирпича
Керамического пустотного плотностью 1400 кг/м³ (брутто) (ГОСТ 530) на цементно-песчаном растворе	1600	0,88	0,47	1	2	0,58	0,64	7,91	8,48	0,14
Керамического пустотного плотностью 1300 кг/м³ (брутто) (ГОСТ 530) на цементно-песчаном растворе	1400	0,88	0,41	1	2	0,52	0,58	7,01	7,56	0,16
Керамического пустотного плотностью 1000 кг/м³ (брутто) (ГОСТ 530) на цементно-песчаном растворе	1200	0,88	0,35	1	2	0,47	0,52	6,16	6,62	0,17
Дерево и изделия из него
Сосна и ель поперек волокон (ГОСТ 8486, ГОСТ 9463)	500	2,3	0,09	15	20	0,14	0,18	3,87	4,54	0,06
Сосна и ель вдоль волокон	500	2,3	0,18	15	20	0,29	0,35	5,56	6,33	0,32
Дуб поперек волокон (ГОСТ 9462,ГОСТ 2695)	700	2,3	0,1	10	15	0,18	0,23	5,0	5,86	0,05
Дуб вдоль волокон	700	2,3	0,23	10	15	0,35	0,41	6,9	7,83	0,3
Фанера клееная (ГОСТ 8673)	600	2,3	0,12	10	13	0,15	0,18	4,22	4,73	0,02
Картон облицовочный (ГОСТ 8740)	1000	2,3	0,18	5	10	0,21	0,23	6,2	6,75	0,06
Картон строительный многослойный	650	2,3	0,13	6	12	0,15	0,18	4,26	4,89	0,083
Конструкционные материалы
Бетоны (ГОСТ 7473,ГОСТ 25192) и растворы (ГОСТ 28013)
Железобетон (ГОСТ 26633)	2500	0,84	1,69	2	3	1,92	2,04	17,98	18,95	0,03
Бетон на гравии или щебне из природного камня (ГОСТ 26633)	2400	0,84	1,51	2	3	1,74	1,86	16,77	17,88	0,03
Раствор цементно-песчаный	1800	0,84	0,58	2	4	0,76	0,93	9,6	11,09	0,09
Раствор сложный (песок, известь, цемент)	1700	0,84	0,52	2	4	0,7	0,87	8,95	10,42	0,098
Раствор известково-песчаный	1600	0,84	0,47	2	4	0,7	0,81	8,69	9,76	0,12
Облицовка природным камнем (ГОСТ 9480)
Гранит, гнейс и базальт	2800	0,88	3,49	0	0	3,49	3,49	25,04	25,04	0,008
Мрамор	2800	0,88	2,91	0	0	2,91	2,91	22,86	22,86	0,008
Известняк	2000	0,88	0,93	2	3	1,16	1,28	12,77	13,7	0,06
Известняк	1600	0,88	0,58	2	3	0,73	0,81	9,06	9,75	0,09
Туф	2000	0,88	0,76	3	5	0,93	1,05	11,68	12,92	0,075
Материалы кровельные, гидроизоляционные, облицовочные и рулонные покрытия для полов (ГОСТ 30547)
Листы асбестоцементные плоские (ГОСТ 18124)	1800	0,84	0,35	2	3	0,47	0,52	7,55	8,12	0,03
Битумы нефтяные строительные и кровельные (ГОСТ 6617, ГОСТ 9548)	1400	1,68	0,27	0	0	0,27	0,27	6,8	6,8	0,008
Асфальтобетон (ГОСТ 9128)	2100	1,68	1,05	0	0	1,05	1,05	16,43	16,43	0,008
Рубероид (ГОСТ 10923), пергамин (ГОСТ 2697), толь	600	1,68	0,17	0	0	0,17	0,17	3,53	3,53	-
Линолеум поливинилхлоридный на теплоизолирующей подоснове (ГОСТ 18108)	1800	1,47	0,38	0	0	0,38	0,38	8,56	8,56	0,002
Линолеум поливинилхлоридный на тканевой основе (ГОСТ 7251)	1800	1,47	0,35	0	0	0,35	0,35	8,22	8,22	0,002
Металлы и стекло
Сталь стержневая арматурная (ГОСТ 10884, ГОСТ 5781)	7850	0,482	58	0	0	58	58	126,5	126,5	0
Чугун (ГОСТ 9583)	7200	0,482	50	0	0	50	50	112,5	112,5	0
Алюминий (ГОСТ 22233, ГОСТ 24767)	2600	0,84	221	0	0	221	221	187,6	187,6	0
Медь (ГОСТ 931, ГОСТ 15527)	8500	0,42	407	0	0	407	407	326	326	0
Стекло оконное (ГОСТ 111)	2500	0,84	0,76	0	0	0,76	0,76	10,79	10,79	0

Библиографический список

СНИП 41-01–2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. – СПб., 2004. –141 с.
Табунщиков Ю.А. Тепловая защита ограждающих конструкций зданий и сооружений / Ю.А. Табунщиков,Д.Ю. Хромец,Ю.А. Матросов. – М.: Стройиздат, 1986. –с.
Богословский В.Н. Тепловой режим здания. – М.: Стройиздат, 1979. – 248 с.
Моделирование монопольных услуг / А.В. Пуговкин, А.Ю. Антонова, И.А. Заречная и др. //Доклады Том. гос. ун-та систем управления и радиоэлектроники. 2009. – №2 (20). – С. 80–86.
http://old.tusur.ru/filearchive/reports-magazine/2010-2-1/293.pdf
СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий»

Просмотров работы: 432

Код для цитирования:

IX Международная студенческая научная конференция Студенческий научный форум - 2017

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ДЛЯ АСУ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ

Студенческий научный форум - 2017
IX Международная студенческая научная конференция