В настоящее время наибольшее распространение получили схемы устройства аварийной вентиляции, исследованные учеными Эльтерманом В.М. и Бромлеем М.Ф.. В основе этих схем лежит рекомендация по удалению воздуха из зон максимальной концентрации вредных веществ, где могут образовываться взрывоопасные смеси [2]. Однако в этом случае возможно формирование застойных зон, что может привести к образованию взрывоопасных концентраций. Этого можно избежать путем создания новых схем воздухообмена с дополнительным притоком и равномерным удалением воздуха из всего объема помещения [1].
Примером подобного способа организации аварийной вентиляции может служить схема, предложенная в работе [3], которая приведена на рис. 1.
Рис. 1 - Схема аварийной вентиляции с удалением вредных веществ из всего объёма помещения: 1 – отверстия для естественного притока воздуха, оборудованные створками; 2 – технологическое оборудование; 3 – воздухоприёмные отверстия; 4 – воздуховоды аварийной вентиляции; 5 – устройство для очистки воздуха; 6 – вентиляционный агрегат; 7 – труба выброса загрязненного воздуха в атмосферу; 8 – воздуховоды механической приточной общеобменной вентиляции; Нц – высота помещения; bц – ширина помещения; lц – длина помещения
Следует помнить, что в данном случае аварийная вытяжная вентиляция не компенсируется подогретым в зимний период притоком. Вследствие этого, возможно резкое снижение температуры в рабочей зоне, что может привести к дополнительным нарушениям работы оборудования, а также помешать быстрой ликвидации аварии [2].
При организации аварийной вентиляции по выше приведенной схеме, необходимо предусматривать систему очистки выброса для предотвращения локального образования взрывопожароопасных областей в близлежащих областях. Аварийные выбросы носят вероятностный характер, поэтому структура очистного оборудования и условия его эксплуатации должны иметь отличия от структуры и условий при очистке только технологических выбросов, очистное оборудование должно быть способным обезвредить большие массовые расходы выбросов за короткий промежуток времени [4]. Для обоснования целесообразности использования вышеприведенной схемы был выполнен технико-экономический расчет [1], который показал, что для уменьшения затрат на устройство аварийной вентиляции рекомендуется предусматривать:
- при кратности воздухообмена ≤ 20 1/ч – схему вытяжной общеобменной вентиляции с естественным притоком;
- при кратности больше 20 и равном 50 1/ч – схему вытяжной общеобменной вентиляции с естественным и механическим притоком;
- при кратности более 50 1/ч – схему вытяжной общеобменной вентиляции с механическим притоком.
Следует так же отметить, что традиционные устройства очистки очень громоздки, что уменьшает коэффициент полезного использования площадей объектов. Кроме того, из-за повышенного местного сопротивления очистных аппаратов, необходимы более мощные вентиляторы, что влияет на эксплуатационные и амортизационные затраты при работе оборудования.
Подобная проблема рассматривалась ранее в работах [5-6], на примере снижения концентрации загрязняющих веществ в выбросах пищевой промышленности (рис. 2).
Рис. 2 - Устройство для уменьшения выброса загрязняющих веществ: 1-вентиляционная шахта; 2 и 3-датчики определяющие запыленность вентилируемого воздуха; 4-сопло факельного выброса; 5-вентиляционный агрегат; 6-виброоснование; 7-воздуходов с подмешиваемым воздухом; 8-выходной завихритель
Основное отличие предлагаемого в этой статье способа уменьшения концентрации загрязняющего вещества, в методе определения необходимого количества подмешиваемого воздуха. В данном случае нужно исходить из требования поддержания концентрации вредного вещества в выбросе ниже ПДК, в случае веществ, не являющихся взрывопожароопасными, если же вредные вещества являются взрывопожароопасными, согласно [4], максимально допустимая концентрация в выбросе не должна превышать величину М для заданной высоты выброса, которая определяется по формуле:
(1)
где Н – высота источника выброса, м; – эффективность очистки, %; ΔΤ – разность между температурами газовоздушной смеси и атмосферного воздуха, оС; m, n, F – безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода вредных веществ из устья источника, скорость их оседания в атмосферном воздухе; А – коэффициент температурной стратификации атмосферы в районе размещения предприятия, с2/3.мг.град1/3/г; Vгв – расход газовоздушной смеси, м3/с; tвыб – время аварийного выброса вредного вещества,
Для определения требуемого расхода подмешиваемого воздуха необходимо решить уравнение (2) с учетом условий приведенных выше.
, (2)
где L1, C1 – расход воздуха и концентрация до смешения; L2, C2 – расход и концентрация подмешиваемого воздуха; Lсм, Cсм – расход воздуха и концентрация после смешения.
Примем наихудший случай, когда Ссм=ПДК и Ссм= М, тогда, для первого случая уравнение (2) примет вид:
(3)
где ПДК – предельно допустимая концентрация мг/м3.
Для второго случая необходимое количество воздуха определяется по формуле:
(4)
Как указывалось в работе [4], решение внутренней и внешней задачи вентиляции необходимо осуществлять с оценкой риска возникновения взрывоопасных смесей при аварийных выбросах вредных веществ. Важно учесть, что высота трубы аварийного выброса зависит от концентрации химически вредного вещества.
Принцип работа установки (рис. 2) заключается в следующем. После включения аварийной системы вентиляции включается датчик 2 и 3, которые регистрируют значения концентрации загрязнителя в вентиляционном выбросе. При достижении концентрации критического значения, датчики подают сигнал на пульт управления вентилятором подмешиваемого воздуха, мощность которого регулируется в зависимости от превышения концентрации вредного вещества над предельным значением.
Для наглядности рассчитаем необходимое количество подмешиваемого воздуха для фреона R 502, ПДК которого составляет 0,4 кг/м3.
Примем L1=8000 м3/ч, С1=0,5 кг/м3, С1=0. Так как, хладагент R 502 не взрывоопасен в рассматриваемых условиях, воспользуемся первой формулой. В результате получим:
Таким образом, при превышении ПДК на 25%, расход подмешиваемого воздуха так же должен составлять 25% от первоначально значения.
Согласно [5], экономически целесообразный интервал скоростей для предлагаемой схемы выброса определяется по формулам:
(5)
(6)
где, L2max и L2min – максимальный и минимальный расходы подмешиваемого воздуха, при которых возможно применение предлагаемой схемы, м3/с; D – диаметр трубы, м.
На рис. 3 представлен график зависимости требуемого количества подмешиваемого воздуха L2 от начальной концентрации C1.
Рис. 3 - Зависимость количества подмешиваемого воздуха L1 от превышения концентрации С1 над ПДК
Для проверки теоретических результатов исследования была сконструирована лабораторная установка, приведенная на рис. 4.
Рис. 4 - Лабораторная установка для определения коэффициента смешения воздушных потоков
различной концентрации
Лабораторная установка состоит из осевого вентилятора, приточной установки, электрического воздухонагревателя, рабочей камеры, блока управления для вентиляционного оборудования и фильтра. Замеры концентраций загрязняющих веществ производились до и после смешения.
Предложена схема разбавления вредных веществ в вентиляционном выбросе, отвечающая требованиям, предъявляемым к аварийной вентиляции. Для возможного внедрения рассмотренной схемы в производство необходимо подтвердить данные, полученные теоретическим обоснованием, дополнительными экспериментальными исследованиями. Следует также помнить о требованиях, предъявляемых к вентиляционному оборудованию при организации аварийной вентиляции. Все устройства и механизмы должны отвечать противопожарным требованиям.
Библиографический список
1. Чуйкин, С.В. Аварийная вентиляция химических производств / С.В. Чуйкин, М.Н. Жерлыкина // Научный вестник «Студент и наука». – 2009. - №5. – С. 163-165.
2. Эльтерман, В.М. Вентиляция химических производств / В.М. Эльтерман. – М.: «Химия», 1971. – 240 с.
3. Жерлыкина, М.Н.Повышение эффективности аварийной вентиляции производственного помещения для обеспечения взрывобезопасности при выбросах химических веществ: дис..канд. техн. наук/ М.Н. Жерлыкина. – Воронеж, 2006. – 166 с.4. Жерлыкина, М.Н. Дифференциация способов очистки воздуха при выбросах вредных веществ химических производств /М. Н. Жерлыкина, С. В. Чуйкин, С. А. Соловьев, А. В. Потапов // Инженерные системы и сооружения. – 2010. – № 1 (2). – С. 264–268.
5. Полосин, И.И. Эффективные конструктивные решения по снижению концентрации загрязняющих веществ в выбросах предприятий пищевой промышленности / И.И. Полосин, М.Н. Жерлыкина, С.В. Чуйкин // Экология и промышленность России. – 2011. – №9. – С. 8-9.
6. Чуйкин, С.В. Вариантные решения организации вентиляционного выброса вредных веществ промышленных производств при неблагоприятных метеорологических условиях / С.В. Чуйкин, М.Н. Жерлыкина // Высокие технологии в экологии: материалы 14-й межрегионал. науч.практ. конф. – Воронеж, 2011. – С. 108–114.